最近幾年，數(shù)據(jù)中心能耗問題已經(jīng)變得越來越嚴(yán)重，有可能還會繼續(xù)惡化。據(jù)ＥＰＡ 估算，２００６年美國所有數(shù)據(jù)中心全年支付的總電費為４５億美元，并預(yù)測，２０１１年這一數(shù)據(jù)將達到７４億美元。
同時，服務(wù)器和交換機的規(guī)模越來越小，但其能耗卻大幅增加。１９９８年，機架服務(wù)器每個機架的功率在５０００ Ｗ 左右，而到２００６年則增至３２０００ Ｗ，根據(jù)ＡＳＨＲＡＥ 預(yù)測，到２０１４ 年，每個機架的功率將增至４２０００ Ｗ。服務(wù)器數(shù)量和功率的急劇增加必然會導(dǎo)致冷卻和輔助設(shè)備的增加，從而使能耗形勢更加嚴(yán)峻。ＬａｗｒｅｎｃｅＢｅｒｋｅｌｅｙ 國家實驗室調(diào)查顯示，一個典型的數(shù)據(jù)中心能耗比例為：１）ＩＴ 設(shè)備（服務(wù)器、交換機、路由器等）占４４％；２）制冷設(shè)備（機房精密空調(diào)、風(fēng)機）占３８％；３）電源設(shè)備（ＵＰＳ、ＳＰＭ 等）占１５％；４）照明占３％。從中不難看出制冷設(shè)備的耗電量僅次于ＩＴ 主設(shè)備的耗電量。
面對“能源危機”，現(xiàn)在所有數(shù)據(jù)中心都在采用新技術(shù)提高空調(diào)能效，對空調(diào)系統(tǒng)進行精確控溫和氣流組織，此外，超過１０％ 的數(shù)據(jù)中心采用了空氣冷卻或者水冷的節(jié)能裝置ＡＳＨＲＡＥＳｔａｎｄａｒｄ９０也要求美國一些地區(qū)數(shù)據(jù)中心采用自然冷卻節(jié)能裝置，尤其是那些氣候比較涼爽的西部和東北部地區(qū)。利用自然空氣冷卻的研究包括直接引入新風(fēng)式節(jié)能系統(tǒng)和隔離式新風(fēng)熱交換系統(tǒng)，隔離式新風(fēng)熱交換系統(tǒng)主要有板式換熱器和熱管換熱器２種。直接引入新風(fēng)式節(jié)能系統(tǒng)受地域影響較大，適宜氣候涼爽且空氣品質(zhì)較高的地區(qū)。而板式換熱器受結(jié)構(gòu)和傳熱形式的限制，實測顯熱溫度效率并不高。熱管換熱器受地域影響較小，且有較高的溫度效率，能夠達到冷卻的目的。目前對ＩＤＣ 機房中熱管換熱器的應(yīng)用雖有所提及，但對相關(guān)的圍護結(jié)構(gòu)散熱以及熱管換熱器與總能耗的定量研究很少。
筆者所在課題組自主研制了利用自然冷源的熱管換熱器，將其用于ＩＤＣ 機房的散熱，并對北京地區(qū)冬季工況下，熱管換熱器和空調(diào)各自的散熱特性和能耗負(fù)荷進行了試驗研究，對ＩＤＣ 機房圍護結(jié)構(gòu)的散熱進行了計算。
１ 試驗系統(tǒng)與儀器
以北京某實際機房為例，如圖１（ａ）所示，其尺寸為３．７５ｍ×２．８ｍ×２．９ ｍ。主要設(shè)備包括通信機柜、空調(diào)柜機、蓄電池組和配電箱等。試驗根據(jù)實際機房內(nèi)的設(shè)備布置，搭建ＩＤＣ 機房模型，機房模型內(nèi)設(shè)備布置如圖１（ｂ）所示。ＩＤＣ 機房模型尺寸：３ｍ（長）×１．８ ｍ（寬）×２．９ ｍ（高），墻體采用９５０型聚苯夾芯鋼板，板總厚１００ ｍｍ，鋼板厚度０．８ｍｍ，夾芯材料容重為１８ｋｇ／ｍ３。
機柜單元采用自制模擬電子發(fā)熱模塊，額定電功率為１．１ｋＷ，依照實際機柜的氣流方向，通過風(fēng)扇和風(fēng)道將熱量散出。利用自然冷源的熱管換熱器為課題組自主研制的散熱設(shè)備，其額定換熱量為１ｋＷ，外形尺寸為７５０ｍｍ×３２０ｍｍ×２９０ｍｍ，中間用隔板完全隔開，均分為等截面的兩部分。換熱器芯體中，熱管元件采用標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格的紫銅管，內(nèi)部充灌一定量的液體工質(zhì)封制而成，正三角錯排。與水平位置呈一定傾斜角度放置，室內(nèi)外兩側(cè)風(fēng)道分別安裝風(fēng)機一臺，風(fēng)機總名義功率為６０ Ｗ。與目前應(yīng)用較多的鋁氨熱管換熱器相比，自主研制的該熱管換熱器工質(zhì)具有環(huán)保、高效、無毒、安全的特點，管材的導(dǎo)熱系數(shù)為原有鋁材的２～３ 倍，且密封良好，不會發(fā)生泄漏，經(jīng)國家空調(diào)設(shè)備質(zhì)量監(jiān)督檢驗中心檢測，其溫度效率高于常規(guī)鋁－ 氨熱管換熱器�？照{(diào)器采用ＫＦＲ ３２ＧＷ／Ｙ 型產(chǎn)品，其額定制冷量為３２００ Ｗ，額定功率為１１９０ Ｗ。
功率為１．１ｋＷ，依照實際機柜的氣流方向，通過風(fēng)扇和風(fēng)道將熱量散出。利用自然冷源的熱管換熱器為課題組自主研制的散熱設(shè)備，其額定換熱量為１ｋＷ，外形尺寸為７５０ｍｍ×３２０ｍｍ×２９０ｍｍ，中間用隔板完全隔開，均分為等截面的兩部分。換熱器芯體中，熱管元件采用標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格的紫銅管，內(nèi)部充灌一定量的液體工質(zhì)封制而成，正三角錯排。與水平位置呈一定傾斜角度放置，室內(nèi)外兩側(cè)風(fēng)道分別安裝風(fēng)機一臺，風(fēng)機總名義功率為６０ Ｗ。與目前應(yīng)用較多的鋁氨熱管換熱器相比，自主研制的該熱管換熱器工質(zhì)具有環(huán)保、高效、無毒、安全的特點，管材的導(dǎo)熱系數(shù)為原有鋁材的２～３ 倍，且密封良好，不會發(fā)生泄漏，經(jīng)國家空調(diào)設(shè)備質(zhì)量監(jiān)督檢驗中心檢測，其溫度效率高于常規(guī)鋁－ 氨熱管換熱器。空調(diào)器采用ＫＦＲ ３２ＧＷ／Ｙ 型產(chǎn)品，其額定制冷量為３２００ Ｗ，額定功率為１１９０ Ｗ。
圖１ IDC機房內(nèi)設(shè)備布置圖
試驗對熱流量、溫度、電功率等參數(shù)進行了數(shù)據(jù)采集，熱流量的測試采用ＪＴＲＧ Ⅱ型建筑熱工溫度與熱流自動測試系統(tǒng)，其精度≤±５‰，分辨率為０．１ Ｗ／ｍ２，數(shù)據(jù)采集時間間隔設(shè)定為１ｍｉｎ，熱流測點工６個，通過對墻體的紅外成像分析，將熱流板分別布置在６面的適當(dāng)位置，并加以固定。電功率參數(shù)采用ＡＮＡＬＹＳＴ３Ｐ 型電功率分析儀，其數(shù)據(jù)采集時間間隔設(shè)定為１ｍｉｎ，電功率分析儀主要用來測量空調(diào)啟停時的逐時功率，從而得到一定時間內(nèi)空調(diào)的總能耗。溫度參數(shù)采用ＤＸ２３０１２型溫度巡檢儀，其數(shù)據(jù)采集時間間隔為２ｓ，溫度測點共６個，分別用于測量ＩＤＣ 機房室內(nèi)溫度、室外溫度以及熱管換熱器進出口氣流溫度。
２ 結(jié)果分析與討論
２．１ 基礎(chǔ)室溫
在ＩＤＣ 機房中不采用空調(diào)、換熱器等任何其他散熱設(shè)備，僅僅依靠墻體圍護結(jié)構(gòu)散熱，在這樣的條件下形成的室內(nèi)溫度，稱之為ＩＤＣ 機房的基礎(chǔ)室溫，為了對ＩＤＣ 機房的基礎(chǔ)室溫有一個直觀量化的概念，在２０１０年１月１３日１６：４７至２０１０年１月１４日１６：４７這一時間段內(nèi)對ＩＤＣ機房的基礎(chǔ)室溫和室外溫度進行了測量，其２４ｈ內(nèi)的溫度變化如圖２所示。
圖２ ＩＤＣ機房基礎(chǔ)室溫變化圖
從圖２中可以看出，２４ｈ內(nèi)，ＩＤＣ 機房在沒有其他任何散熱設(shè)備的情況下，僅依靠圍護結(jié)構(gòu)對外散熱，其室內(nèi)溫度與室外溫度的變化趨勢基本一致，室內(nèi)溫度隨室外溫度的降低而降低，隨室外溫度的升高而升高，且室內(nèi)外溫差基本保持不變。
即使在全天氣溫均低于０℃這樣的典型冬季工況下，僅依靠圍護結(jié)構(gòu)的散熱，ＩＤＣ 機房的室內(nèi)溫度依然超過了３０℃，平均為３２．７℃，最高溫度達到３７．８℃，而室內(nèi)外溫差高達３０℃ 以上。由此可見，僅僅依靠圍護結(jié)構(gòu)的散熱，即使在冬季寒冷工況下，依然無法滿足ＩＤＣ 機房內(nèi)的散熱需求。
２．２ 圍護結(jié)構(gòu)散熱
在ＩＤＣ 機房中，開啟空調(diào)器進行散熱，空調(diào)器設(shè)定溫度為２５℃，在２００９年１１月１５日２０：５１２００９年１１月１７日２０：５１連續(xù)的４８ｈ時間內(nèi)對其散熱特性和能耗進行試驗研究。試驗過程中ＩＤＣ 機房室內(nèi)外溫度變化以及圍護結(jié)構(gòu)散熱量的變化趨勢如圖３所示。
圖３ IDC機房室內(nèi)外溫度和圍護結(jié)構(gòu)散熱量
從圖３中可以看出，室內(nèi)溫度基本維持在２５℃不變，室外溫度隨天氣變化而變化，圍護結(jié)構(gòu)的散熱量在０．１８～０．２５ｋＷ 范圍內(nèi)，其平均散熱量為０．２１４ｋＷ，相對于總散熱量１．１ｋＷ 而言，約占總散熱量的１９．５％。圖４ 給出了ＩＤＣ 機房空調(diào)器能耗的逐時變化趨勢。從圖４ 中可以看出，４８ｈ 內(nèi)空調(diào)能耗功率呈波狀起伏，原因在于隨著室內(nèi)溫度的波動，要維持恒定溫度，空調(diào)器不斷啟停，使得其電流值也在零上不斷波動，從而造成空調(diào)功率隨時間變化出現(xiàn)波狀起伏。通過對空調(diào)器逐時能耗功率的統(tǒng)計計算，得到４８ ｈ 內(nèi)空調(diào)器的總能耗為７０７４．７２ Ｗｈ，平均每天耗能約為３．５ｋＷｈ。
圖４ 空調(diào)逐時功率
２．３ 利用自然冷源散熱
對于ＩＤＣ 機房，因為設(shè)備不間斷運行，需要制冷的時間較長，有些地區(qū)甚至全年需要制冷，所以空調(diào)負(fù)荷能耗巨大。在全年的過渡季節(jié)和冬季寒冷的時間，利用空氣中的自然冷源進行降溫，可減少空調(diào)的運行時間，達到節(jié)能降耗的目的。利用ＤｅＳＴ 軟件建立ＩＤＣ 機房模型，考慮到ＩＤＣ 機房的特點，忽略人員得熱以及照明和開關(guān)門時造成的冷量滲漏，設(shè)定室內(nèi)溫度控制在１８～２５℃，濕度保持在４０％～７０％，對北京地區(qū)ＩＤＣ 機房利用熱管換熱器散熱進行模擬研究，熱管換熱器正常工作的啟動溫度設(shè)定為３℃，可以得到北京地區(qū)全年可節(jié)能約４７％，節(jié)能效果非常明顯。
因此在ＩＤＣ 機房中，安裝了自主研制的熱管換熱器，充分利用室外冷空氣這一自然冷源，對ＩＤＣ機房進行降溫散熱，并在２０１０ 年１ 月１６ 日２２：４７至２０１０年１月１８日２１：４７共計４７ｈ時間內(nèi)對熱管換熱器的散熱特性進行了試驗研究。在試驗過程中，安裝了熱管換熱器的ＩＤＣ 機房的室內(nèi)外溫度以及室內(nèi)外溫差如圖５所示。
圖５ 利用自然冷源時IDC機房的室內(nèi)外溫度及溫差
從圖５中可以看出，隨著室外溫度的變化，室內(nèi)溫度也會發(fā)生相應(yīng)的變化，這是因為室外溫度的變化會影響圍護結(jié)構(gòu)散熱的多少，同時室外溫度的變化對熱管換熱器的實際換熱量也有影響，使得實際散熱量隨室外溫度的變化而變化，從而進一步造成室內(nèi)溫度隨室外溫度的變化而相應(yīng)變化。結(jié)果表明，在圖５ 中的４７ｈ 內(nèi)，室外溫度在－５．８～３．８℃范圍內(nèi)波動，而安裝了熱管換熱器后的ＩＤＣ 機房室內(nèi)溫度最高不超過２２℃，在１２．８～２１．９℃范圍內(nèi)變化，室內(nèi)外溫差不超過２０℃，維持在１５．１～１９．１℃范圍內(nèi)，而２００７ ＡＳＨＲＡＥ Ｈａｎｄｂｏｏｋ 推薦的溫度范圍為６５～８０°Ｆ（即１８．３～２６．７℃）。因此，使用熱管換熱器完全可以滿足冬季工況下ＩＤＣ 機房的散熱需求，而無需開啟空調(diào)。
同時需要指出的是，利用自然冷源的熱管換熱器，其耗能部件僅為風(fēng)機，功率不大，約為６０ Ｗ，在試驗過程中，熱管換熱器一直處于開啟狀態(tài)，因此其４８ｈ的總能耗約為２８８０Ｗｈ，而４８ｈ內(nèi)空調(diào)器的總能耗，如前節(jié)２．２所述，約為７０００ Ｗｈ。比較發(fā)現(xiàn)，熱管換熱器的能耗約為空調(diào)器能耗的４１％，可以節(jié)省約５９％的空調(diào)能耗，也遠小于其自身的實際散熱量。如果選擇低能耗的風(fēng)機，同等風(fēng)量下，使其額定功率低于６０ Ｗ，則可進一步降低熱管換熱器的能耗。另外，對于空調(diào)器而言，由于安裝了自動控制系統(tǒng)，因此空調(diào)器可以根據(jù)室內(nèi)溫度間歇工作，而試驗用熱管換熱器沒有安裝自動控制系統(tǒng)，因此無法根據(jù)室內(nèi)溫度高低自動啟停，在試驗過程中，一直處于開啟狀態(tài)。如果熱管換熱器安裝了自動控制系統(tǒng)，可以根據(jù)室內(nèi)溫度的高低自動啟停，那么熱管換熱器實際運行時間將會縮短，能耗也會降低。同時，由于熱管換熱器一直處于開啟狀態(tài)，使得ＩＤＣ 機房的室內(nèi)溫度可以達到１２．８℃ 的較低溫度，遠低于ＩＤＣ 機房室內(nèi)溫度要求的上限值，因此如果將熱管換熱器停止運行的溫度設(shè)定為高于１２．８℃，設(shè)定為２２℃，則可以大大減少熱管換熱器的工作時間，從而有效降低熱管換熱器的能耗。如此一來，熱管換熱器的能耗占空調(diào)能耗的比例將大大低于４１％，完全可以控制在１／３左右，可以節(jié)�。玻车目照{(diào)能耗。而只要室外溫度低于室內(nèi)溫度，且室內(nèi)外溫差大于熱管換熱器的啟動溫差，熱管換熱器均可正常工作。根據(jù)ＤｅＳＴ 軟件氣象資料統(tǒng)計，北京地區(qū)全年氣溫低于２５℃且滿足室內(nèi)外溫差大于３℃的小時數(shù)約為５２４４ｈ，約占全年時間的６０％。如果在這段時間內(nèi)熱管換熱器正常工作，可以滿足散熱需求，同時經(jīng)過改進，熱管換熱器的能耗為空調(diào)能耗的１／３，那么，全年總能耗將為原來能耗的６０％，全年節(jié)能達到４０％。
２．４ 空調(diào)室內(nèi)設(shè)定溫度
面對ＩＤＣ 機房較高的能耗，將空調(diào)的設(shè)定溫度提高，在同等其他條件下，理論上可以降低空調(diào)的能耗，ＡＳＨＡＲＥ 也因此推薦將入口空氣溫度標(biāo)準(zhǔn)提高到８０°Ｆ（約２７℃）。通過對北京地區(qū)的模擬分析，可以得到設(shè)定溫度提高１℃，空調(diào)能耗降低２％ ～３％。因此，針對２６℃和２７℃不同的設(shè)定溫度，對空調(diào)的散熱特性和能耗進行了試驗，具體試驗時間和空調(diào)能耗如表１所示。
表１ 空調(diào)設(shè)定溫度、測試時間和總能耗
試驗對上述２個不同的空調(diào)設(shè)定溫度進行了研究，試驗過程中各自的室內(nèi)外溫度如圖６ 所示。從圖中可以看出，室內(nèi)溫度與空調(diào)設(shè)定溫度一致，基本恒定，而室外溫度由于受天氣影響出現(xiàn)不同程度的波動。同時由于氣象變化，２ 個試驗時間段內(nèi)的室外溫度不盡相同，前一時間段內(nèi)室外溫度在０℃上下波動，而后一時間段內(nèi)室外溫度均在０℃以上波動。
圖６IDC機房中室內(nèi)外溫度
不同的設(shè)定溫度，同等條件下，空調(diào)器的能耗也不同。圖７給出了２６℃和２７℃不同設(shè)定溫度下，空調(diào)器的逐時功率變化規(guī)律�？梢钥闯�，隨著空調(diào)器的啟停，其功率呈逐時波狀變化。對不同設(shè)定溫度下，空調(diào)器的逐時功率進行統(tǒng)計計算，可以得到各自４６ｈ內(nèi)的總能耗，具體數(shù)值見表１。
圖7 空調(diào)逐時功率
從表１ 中可以看出，４６ｈ 內(nèi)空調(diào)的總能耗在８０００～９０００ Ｗｈ 范圍內(nèi)，平均１ｄ 能耗約為４～５ｋＷｈ。同時，隨著空調(diào)設(shè)定溫度的提高，４６ｈ內(nèi)空調(diào)的總能耗出現(xiàn)了小幅度的增長，從２６℃ 到２７℃，設(shè)定溫度提高１℃，空調(diào)總能耗增加了１．８３％。原因在于，不同設(shè)定溫度下的天氣條件不同，雖然試驗為持續(xù)測試，但室外氣溫并非同等條件，室外溫度越高，通過ＩＤＣ 機房圍護結(jié)構(gòu)的散熱量越少，在總散熱負(fù)荷一定的情況下，空調(diào)的散熱負(fù)荷越大，而此時雖然提高了空調(diào)的設(shè)定溫度，一定程度上降低了空調(diào)的負(fù)荷，但對空調(diào)而言，其所承擔(dān)的總體散熱負(fù)荷仍然是增大的，因此帶來了空調(diào)總能耗的小幅增長。從中也可以看出，室外溫度對空調(diào)能耗的影響大于室內(nèi)設(shè)定溫度對空調(diào)能耗的影響。
２．５ 室外溫度與空調(diào)能耗
通過上述分析，可以看出室外氣溫的變化對空調(diào)能耗負(fù)荷的影響超過了空調(diào)設(shè)定溫度對于空調(diào)能耗負(fù)荷的影響，而室外氣溫對空調(diào)能耗的影響究竟有多大，通過下面的分析，可以得到一個量化結(jié)果。圖８給出了在２００９ 年１１ 月１５ 日至２００９ 年１１ 月１７日和２００９年１１月１７日至２００９年１１月１９日這２個連續(xù)時間段內(nèi)４６ｈ 內(nèi)的室外溫度變化，空調(diào)的設(shè)定溫度均為２５℃。
圖８ 不同設(shè)定溫度下的室外溫度
從圖８中可以看出，在第３０ｈ之后，２００９年１１月１５日—１７日的室外溫度與２００９年１１月１７日—１９日的室外溫度基本相同，而在前３０ｈ 內(nèi)，前者的室外溫度均低于后者的室外溫度。分析可以得到，２００９年１１月１５日—１７日這一時間段內(nèi)ＩＤＣ 機房圍護結(jié)構(gòu)的散熱量高于２００９年１１月１７日—１９日這一時間段，從而造成前者的空調(diào)能耗低于后者的空調(diào)能耗。通過對上述２個時間段內(nèi)空調(diào)器逐時能耗統(tǒng)計計算，可以得到二者的空調(diào)總能耗依次為６８３６．０６ Ｗｈ、７６３４．９３７ Ｗｈ，空調(diào)總能耗增幅達到１１．７％。另外，從圖８中可以看到，２００９年１１月１５日—１７ 日這一時間段內(nèi)平均室外溫度約為－０．１℃，而２００９年１１月１７日—１９日這一時間段內(nèi)平均室外溫度為１．６℃，二者相差不到２℃，平均計算可以得到，室外溫度提高１℃，空調(diào)總能耗增加５％～６％。
3 結(jié)論
為保證ＩＤＣ 機房對溫度、濕度和潔凈度的特殊要求，機房空調(diào)系統(tǒng)全年能耗很大，約占機房總能耗的４０％。在ＩＤＣ 機房的整體節(jié)能管理方案中，使用熱管換熱器利用自然冷源為ＩＤＣ 機房散熱，能夠有效減少空調(diào)的工作時間，同時可以避免室內(nèi)外空氣接觸，滿足潔凈度的要求。以北京某實際ＩＤＣ 機房為參考，按一定比例搭建試驗機房，分析ＩＤＣ 機房中熱管換熱器和空調(diào)的散熱特性和能耗負(fù)荷，研究圍護結(jié)構(gòu)散熱特性，得到如下結(jié)論：
１）在北京地區(qū)冬季工況下，僅僅依靠圍護結(jié)構(gòu)的散熱，ＩＤＣ 機房室內(nèi)溫度超過３０℃，室內(nèi)外溫差高達３０℃ 以上，無法滿足ＩＤＣ 機房的散熱需求，必須額外添置制冷散熱設(shè)備。
２）機房圍護結(jié)構(gòu)的散熱量隨氣溫波動而變化，約占ＩＤＣ 機房總散熱量的１９．５％；空調(diào)器逐時功率呈波狀起伏，平均每天耗能為３．５～４ｋＷｈ。
３）ＩＤＣ 機房使用熱管換熱器后，模擬研究全年節(jié)能約４７％，試驗表明室內(nèi)溫度不超過２２℃，室內(nèi)外溫差不超過２０℃，無需開啟空調(diào)器，能耗僅為空調(diào)能耗的４１％，通過技術(shù)改進可以控制在１／３ 左右，則全年將節(jié)能４０％，既能夠滿足散熱需求，又能夠有效降低空調(diào)能耗。
４）與室內(nèi)設(shè)定溫度相比，室外氣溫對空調(diào)能耗的影響較大；室內(nèi)設(shè)定溫度相同，室外溫度提高２℃，空調(diào)總能耗增加約１１．７％，平均每提高１℃，空調(diào)總能耗增加５％～６％。
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本文標(biāo)題：IDC機房用熱管換熱器節(jié)能特性試驗研究
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